电动隔膜泵与电动柱塞泵性能比较

高压无气喷涂效率高，表面细腻平整，附着力强，涂料损耗少而得到建筑、机械、船舶、家具等行业的广泛使用。
高压无气喷涂机分为气动式无气喷涂机，电动式无气喷涂机（柱塞泵）和电动无气喷涂机（隔膜泵），由于气动式无气喷涂机需要带压缩空气源而限制了气动喷涂机的使用。

现仅将电动柱塞无气喷涂机与电动隔膜无气喷涂机作比较，柱塞泵是将直流电动机带动柱塞复运动将涂料吸入，加压后排出，由于其柱塞裸露，且柱塞在涂料中工作，在涂料研磨作用下柱塞磨损非常快，一旦配备口径较大的喷嘴，其柱塞往复频率提高，加剧柱塞的磨损，机器寿命短。而更换柱塞价格非常昂贵，如果电压不正常也将直接导致工作直流电的不正常。另外，由于大幅来回往复运动，柱塞泵的工作脉动很大，使得喷涂不稳定，涂料喷上的墙面平整度就不够好。但柱塞泵初始吸料较快是其长处。

隔膜式无气喷涂机（隔膜泵），其设计是在柱塞泵基础上得到了更大的改进，原理为用电动机带动活塞往复工作（注意，活塞并不直接接触涂料），再推动隔膜运动，将涂料吸收加压后推出，通过喷嘴喷向涂装物体，由于其活塞在防磨损的油中工作，工作环境大大优化，寿命大大提高，经过掺透硬化处理的活塞更是不易损坏，加上高分子材料制成的高抗绞隔膜更使隔膜泵寿命进一步提高。运行可靠是隔膜泵的又一长处，故障率极底，对电压要求底，对环境要求底，维修容易，维修费用仅为柱塞泵的五分之一左右。

隔膜泵性价比优，其优异的性能价格比将推动隔膜泵的推广。

德科高压无气喷涂机拥有多项世界领先的独创技术。采用Prime Booster TM系统能在数秒内重新启动并装料，解决了无气喷涂机初始吸料困难的技术难题，创新的DAP IV 入口阀设计大大降低了阀门被涂料粘住的可能，加上大功率的电动马达与坚固的一次成型外壳，德科喷涂机可以胜任各种短工期高任务量的施工作业。

喷嘴是另一影响涂装质量的重大因素。其质量评价为耐磨损，雾化均匀，德科产品喷嘴均由硬质合金制造，耐磨损，涂装质量高，价格相对便宜更使隔膜泵如虎添翼，成为涂装机械中的皎皎者！

柱塞泵是电动机带动柱塞复运动将液体吸入，加压后排出，由于其柱塞裸露，且柱塞在液体中工作，在液体研磨作用下柱塞磨损非常快，一旦配备口径较大的喷嘴，其柱塞往复频率提高，加剧柱塞的磨损，机器寿命短。而更换柱塞价格非常昂贵，如果电压不正常也将直接导致工作直流电的不正常。另外，由于大幅来回往复运动，柱塞泵的工作脉动很大，使得流量不稳定，但柱塞泵初始吸料较快是其长处。
隔膜式泵，其设计是在柱塞泵基础上得到了更大的改进,6涡轮分子泵的结构和工作原理，原理为用电动机带动活塞往复工作（注意，活塞并不直接接触液体），再推动隔膜运动，将液体吸收加压后推出，由于其活塞在防磨损的油中工作，工作环境大大优化，寿命大大提高，经过掺透硬化处理的活塞更是不易损坏，加上高分子材料制成的高抗绞隔膜更使隔膜泵寿命进一步提高。运行可靠是隔膜泵的又一长处，故障率极底，对电压要求底，对环境要求底，维修容易，维修费用仅为柱塞泵的五分之一左右。
隔膜泵性价比优，其优异的性能价格比将推动隔膜泵的推广。
1、安装喷油泵前应对喷油泵所有零件进行清洗，以防在安装时将脏物和杂质带入泵体内，导致零件早期磨损。同时还应特别注意柱塞套与油泵体配合处不能有金属屑、砂粒及棉纱纤维等杂物，以防漏油及损坏零件。
2、柱塞套切不可装反。柱塞套一旦装反，柱塞套定位螺钉就顶住了进油孔，柱塞工作行程的进、回油只靠回油小孔，进、回油量小而且缓慢，影响发动机正常着火燃烧。
3、定位螺钉及垫片安装应符合要求：(1)柱塞套的定位螺钉应符合要求，不可过长，否则会使柱塞套在泵体内被顶歪，影响柱塞在套内灵活运动，加速偶件磨损,塑料桶泵，还会使螺钉与回油孔间隙过小，甚至堵住回油孔，不能及时回油，造成发动机“飞车”。(2)柱塞套定位螺钉不应拧得过紧，否则会使套筒变形，卡住柱塞。其安装要求是：在未装出油阀紧座时，拧紧定位螺钉后，柱塞套在泵体内能小距离上下灵活移动，但不产生转动。(3)切不可漏装定位螺钉的铜垫片，并且要保证此处密封良好，否则会造成严重漏油,动力式泵的工作原理，还会导致空气进入喷油泵，使发动机运转不稳定。
4、出油阀座的垫片不得漏装、损坏，而且要求平整：(1)出油阀座的高压密封紫铜垫和低压密封橡胶垫，装前必须仔细检查，要求完好无损，更不得漏装，否则会造成高压油腔与低压油腔相通，致使油泵不能正常工作。(2)安装出油阀紧座时，拧紧力距必须适度。拧紧以后保证柱塞在柱塞套内任何位置都能灵活运动，不产生局部卡滞现象。(3)垫片必须平整。如垫片凹凸不平或有皱折，出油阀紧座拧紧后，柱塞套易单边受力，加速柱塞偶件磨损。
5、按规定要求，正确调整好供油提前角。
炼油二套常减压车间的齿轮泵为KCB型齿轮输油泵，其泵轴的设计要求材质为35CrMo，调质处理，硬度为HB=269～302。叶轮材质为G25钢，静平衡允差为8g。泵轴端有一M24×1.5的螺纹，用于固定叶轮。泵扬程150m，体积流量200m3/h，转速2950r/min，蜡油密度0.919kg/m3。从1995年12月开始，该油泵发生多起断轴事故，断裂部位都在轴端螺纹退刀槽处，断轴时间间隔越来越小，最短只有一个月左右。同时叶轮表面多处出现蜂窝状穿孔，影响了装置的正常运转。
1分析计算
1.1不锈钢离心泵轴
(1)断口宏观分析对失效防爆泵轴断口部位进行宏观观察，发现宏观断口表面可明显分为3个区：疲劳裂源区、疲劳裂纹扩展区和最后断裂区。仔细观察轴的边缘可看到有几个一次疲劳裂纹台阶，说明该断口的疲劳裂纹源有多处，这些疲劳裂纹源反映了轴端退刀槽处应力集中比较严重。疲劳裂纹扩展区占断口总面积的大部分区域，最后断裂区域很小，说明此轴肩处所受的拉应力较小。由于此处过渡圆角半径R非常小，会产生较大的应力集中,6涡轮分子泵的结构和工作原理。循环载荷作用在应力集中最大的螺纹退刀槽部位，使防爆管道泵轴发生疲劳断裂。循环载荷系叶轮失重引起的动不平衡产生的轴向冲击力。叶轮长期未更换，引起的动不平衡愈加严重，泵轴断裂时间愈来愈短。
(2)金相分析在断口附近取样分析，发现该轴金相组织主要为回火屈氏体在和机床冷却泵发生火花，组织中仍可以看到有许多板条状马氏体形态，见图1。说明轴在进行调质处理时，高温回火温度或时间不到位，没有获得回火索氏体组织，造成轴的缺口敏感性提高，加快了疲劳裂纹的萌生和扩展。
(3)硬度试验取样进行硬度试验，不锈钢泵洛氏硬度HRC值分别为31、32、31、34，这些值比图样中规定的HB值偏高，进一步表明其组织为非回火索氏体。
(4)扫描电镜(SEM)分析取样后用扫描电子显微镜分析了泵轴断口的微观形貌，可以看到在疲劳裂源区和疲劳裂纹扩展区存在疲劳条纹，见图2和图3，说明失效是由于疲劳断裂引起的，疲劳裂纹扩展的微观形貌是解理花样。
1.2叶轮
(1)宏观观察和分析YG型防爆管道油泵的吸入口叶轮表面存在多处蜂窝状穿孔，轮毂表面存在明显摩擦痕迹。加压泵叶轮前后表面密布蚀坑，铸造组织也比较疏松。从整体装配来看，叶轮失重穿孔部位与轴端疲劳裂源点相对应。
(2)化学成分分析各种成分的含量为：w(C)=0.162%,w(Si)=0.218%,w(Mn)=0.119%,w(P)=0.015%,w(S)=0.030%,从化学成分看，碳和锰的含量偏低。
(3)金相分析组织特征为块状与针状的铁素体＋珠光体，是典型的CYZ-A自吸离心油泵魏氏体组织，见图4。晶粒粗大，平均晶粒度为3级。其中珠光体含量较低，这与含碳量低有关，且晶间有夹杂物存在。这说明叶轮铸造质量不良，存在大量缩松，且金相组织不均匀，偏析比较严重，从而导致了金属表面状态不均匀，而非金属夹杂物的存在使金属中形成缝隙，造成了物理上的不均匀和不完整性。由于蜡油温度较高，酸值也较高，且含有硫等元素，使得夹杂物周围成为点蚀的起源点。从叶轮表面的点蚀可以推断上海油泵厂，局部穿孔部位是夹杂物富集的地方，锰含量的偏低可能就是这种富锰硫化物聚集造成的。同时，金相组织中的偏析，造成了晶界的弱化，从而使得点蚀与晶间腐蚀的结合加速了局部的腐蚀。
(4)泵净正吸入压头核算由于上海防爆泵厂的允许汽蚀余量Δh未知，在此由吸入比转数求解：式中，n为转速，r/min；qV为体积流量，m3/min；S为上海水泵的吸入比转数。对于普通设计的WRY型导热油泵，不管比转数多大，均可取1200。从而计算可得Δh=7.4m。
2改进措施
①增大退刀槽过渡圆角半径R，建议R=1.5～2mm，以改善该部位应力集中的程度。②严格按照图样要求执行热处理工艺，保证轴获得良好的综合力学性能。③在安装叶轮时，机床修理螺母的预紧力要适当，不宜太大。④对叶轮进行表面处理以提高耐蚀性能。
3结语
对卧式油泵的泵轴和叶轮按上述措施进行改造后，于1997年5月装置大修后安装投用，至今已运行1年多，油桶泵和氟塑料泵、电动隔膜泵运转良好，没有发生断轴事故，修理机床证明改造是成功的。这是新建文章1,改名后按回车.html，请修改添加正文内容。

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